提 要：本文對玻璃幕墻規范的個別條文和條文說明提出疑問；并對幕墻預埋件的設計分工問題提出建議。
關鍵詞：鋁合金玻璃幕墻，框支承，相對位移，彈性活動連接，預埋件
一、幕墻玻璃相對于鋁合金框的位移計算公式有疑問
這里先摘錄一段《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ 102-2003的原文[1]：
5.6.5 硅酮結構密封膠的粘接厚度ts（圖5.6.5）應符合公式（5.6.5-1）的要求。
us=θhg （5.6.5-2）
或中 ts——硅酮結構密封膠粘接厚度（mm）；
us——幕墻玻璃相對于鋁合金框的位移（mm），由主體結構側移產生的相對位移可按（5.6.5-2）式計算，必要時還應考慮溫度產生的相對位移；
θ——風荷載標準值作用下主體結構彈性層間位移角限值（弧度）；
hg——玻璃面板高度（mm），取其邊長a或b；
δ——硅酮結構密封膠的變位承受能力，取對應于其受拉應力為0.14N/mm2時的伸延率。
問題在于（5.6.5-2）式是否合理。由圖b可知，θ·hg等于玻璃板塊上下端之間的相對位移ds，它顯然不同于玻璃與鋁框之間的相對位移us，這是兩個不同的范疇；在圖b中，我們假設位移后玻璃板塊仍保持直線，且玻璃與鋁框的邊沿仍在同一水平線上，則應有：
us=θ(tx+tk)
其中tk系鋁框截面高度，一般地說，tx+tk約為20mm，對于框架結構，θ取1/550，可見由主體結構側移產生的ux的值很小（本例僅0.04mm），完全可以忽略不計；真正需要計算的是溫度變化產生的相對位移，但算得的粘接厚度一般不會在于規范第5.6.1條規定的構造要求（6mm），這里就不贅述了。
《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ 102-2003第5.1.2條規定：玻璃幕墻應具有“相對于主體結構的位移能力”。規范[1]的條文說明對此這樣解釋。
玻璃幕墻由面板和金屬框架等組成，其變形能力是很小的。在水平地震或風荷載作用下，結構將會產生側移，由于幕墻構件不能承受過大的位移，只能通過彈性連接件來避免主體結構過大側移的影響。例如當層為3.5m，若彈塑性層間位移角限值Δup/h為1/70，則層間最大位移可達50mm。顯然，如果幕墻構件本身承受這樣大的剪切變形，則幕墻構件可能會破壞。……為防止主體結構水平位移使幕墻構件損壞，連接必須具有一定的適應位移能力，使幕墻構件與立柱、橫梁之間有活動的余地。
關鍵詞：鋁合金玻璃幕墻，框支承，相對位移，彈性活動連接，預埋件
一、幕墻玻璃相對于鋁合金框的位移計算公式有疑問
這里先摘錄一段《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ 102-2003的原文[1]：
5.6.5 硅酮結構密封膠的粘接厚度ts（圖5.6.5）應符合公式（5.6.5-1）的要求。
us=θhg （5.6.5-2）
或中 ts——硅酮結構密封膠粘接厚度（mm）；
us——幕墻玻璃相對于鋁合金框的位移（mm），由主體結構側移產生的相對位移可按（5.6.5-2）式計算，必要時還應考慮溫度產生的相對位移；
θ——風荷載標準值作用下主體結構彈性層間位移角限值（弧度）；
hg——玻璃面板高度（mm），取其邊長a或b；
δ——硅酮結構密封膠的變位承受能力，取對應于其受拉應力為0.14N/mm2時的伸延率。
問題在于（5.6.5-2）式是否合理。由圖b可知，θ·hg等于玻璃板塊上下端之間的相對位移ds，它顯然不同于玻璃與鋁框之間的相對位移us，這是兩個不同的范疇；在圖b中，我們假設位移后玻璃板塊仍保持直線，且玻璃與鋁框的邊沿仍在同一水平線上，則應有：
us=θ(tx+tk)
其中tk系鋁框截面高度，一般地說，tx+tk約為20mm，對于框架結構，θ取1/550，可見由主體結構側移產生的ux的值很小（本例僅0.04mm），完全可以忽略不計；真正需要計算的是溫度變化產生的相對位移，但算得的粘接厚度一般不會在于規范第5.6.1條規定的構造要求（6mm），這里就不贅述了。
《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ 102-2003第5.1.2條規定：玻璃幕墻應具有“相對于主體結構的位移能力”。規范[1]的條文說明對此這樣解釋。
玻璃幕墻由面板和金屬框架等組成，其變形能力是很小的。在水平地震或風荷載作用下，結構將會產生側移，由于幕墻構件不能承受過大的位移，只能通過彈性連接件來避免主體結構過大側移的影響。例如當層為3.5m，若彈塑性層間位移角限值Δup/h為1/70，則層間最大位移可達50mm。顯然，如果幕墻構件本身承受這樣大的剪切變形，則幕墻構件可能會破壞。……為防止主體結構水平位移使幕墻構件損壞，連接必須具有一定的適應位移能力，使幕墻構件與立柱、橫梁之間有活動的余地。
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