1） 風荷載下粘接寬度的設定
中空玻璃∏型粘接體在橫向荷載作用下產生拉應力和局部撕裂應力，應力分布及應力變化決定于荷載大小、品牌結構膠材質、間隔條尺寸及形狀、環(huán)境條件等因素相關，可變因素和不確定未知數較多，難于精確地確定實際應力及應力分布。考慮降低建筑使用期內中空玻璃更換頻度和維護花費的因素，粘接設計要保證不出現(xiàn)結露、滲水和耐久密封。考慮以上因素，應適當減小結構膠強度設計值，以緩解粘接設計對∏型粘接及粘性變化的憂慮2。
考慮中空玻璃單元件形狀和尺寸等因素，考慮玻璃非線性撓曲的荷載傳遞作用與內外片
玻璃板片厚度相關（圖7），不考慮一道密封膠的作用，中空玻璃結構粘接寬度（Cs，mm）可按公式（1）驗算：
2） 永久荷載作用下粘接寬度的設定
隱框幕墻不宜推薦中空玻璃在無支撐裝置條件下安裝，如果一定要這樣安裝，密封膠廠、玻璃廠家及專業(yè)設計人員應對評定設計細節(jié)。這樣安裝的中空玻璃的外層玻璃板片自重將由∏型結構粘接體支撐，應限定結構膠強度設計值f2不大于7kpa，為避免外玻璃板片自重產生的剪應力使兩玻璃板片錯動，導致一道密封膠變位誘發(fā)內空間結露、滲水，或宜采用更小f2值（如3.45kpa）2,6。不考慮一道密封膠的貢獻，可按下式計算∏型粘接體的粘接寬度Cs：
大；為減少安全風險f2宜取值345kPa，粘接寬度計算結果為14.8mm。
結果表明選用結構膠的柔量（δ）不應小于10%，即應變10%的模量不應大于0.14MPa。但這樣的計算結果可能不足以滿足中空玻璃結構粘接要求，因為∏型粘接結構在同樣位移下應力遠大于0.14MPa（參見表1），必須選用變?yōu)槟芰Ζ闹担ㄈ崃浚└蟮慕Y構膠才能保障位移時應力不大于強度設計值，所以以上計算只是滿足中空玻璃結構粘接選材的起碼要求2• 。此外，中空玻璃結構粘接體可能還應考慮其他位移因素，如高溫下氣體膨脹引起中空玻璃內外面板撓曲引起的位移（圖8），其量值與溫升及面板尺寸相關 。
柔量（模量）表征硅酮結構膠力學特性，隨配方和制備工藝變化，歐洲規(guī)范產品符合性要求柔量（模量）測試值不應超出均值的75%6。GB 16776強制要求結構膠產品檢驗報告應力－應變關系（10%、20%、40%伸長率時的應力）以表征其δ值，中國幕墻網公示對比國內20多個產品的應力－應變特性，品牌產品的柔量（δ）范圍約為3%～11%可供結構粘接設計選用，可見δ取值沒有隨意性，必須對應于某一品牌膠，例如：粘接計算隨意取值δ＝40%，固然可大幅減少粘接厚度，但符合要求的結構膠不存在，無膠可用。幕墻工程中需要高、中、低模量（柔量）不同的結構膠，分別滿足不同工程設計要求，所以產品標準GB16776、ASTM C1369及ASTMC1401、ASTM C1294、prEN15434、E002 等規(guī)范，均要求報告產品模量。
有人認為只有高模量結構膠才能保證中空玻璃密封性，要求拉伸10%模量必須高于0.14MPa，這種誤解可能使一些質地剛硬的結構膠進入建筑工程，導致粘接結構高應力狀態(tài)，誘發(fā)粘接早期破壞3。所以，密封膠模量（柔量）選擇顯得十分重要。
3. 結語
中空玻璃結構粘接失效造成外片墜落的偶發(fā)事故，可能與結構粘接設計和選材考慮不周有關 ，應通過試驗深入研究結構粘接特性和分析相關因素的影響，提高結構粘接設計的合理性。本文提出有關結構粘接設計方法的探討意見，供業(yè)內參考，恭請同仁指正。
參考文獻
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玻璃幕墻工程技術規(guī)范，中國建筑工業(yè)出版社，北京，2003.12
對GB24266《中空玻璃用
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門窗，2010，6
ASTM C1401,Standard Guide forStructural Sealant Glazing
GB 50068 建筑結構
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ETAG 002 GUIDELINE FOR EUROPEAN TECHNICAL APPROVALFORSTRUCTURAL SEALANTGLAZING SYSTEMS (SSGS)ASTM C 1369 Standard Specification for Secondary Edge Sealants for Structurally Glazed Insulating Glass Unit, Annual Book of ASTM Standards, Vol 04.07
劉明，中空玻璃的
密封結構在建筑中的應用，中國幕墻網，2006.10.18
馬啟元，
建筑幕墻中空玻璃脫膠墜落事故分析，門窗，2011.2
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