我們研制了玻璃幕墻外部點(diǎn)荷載加載設(shè)備，并安裝了位移傳感器，此位移傳感器可準(zhǔn)確測(cè)量既有玻璃幕墻中空玻璃粘接用硅酮膠和合片用硅酮膠位移值，如圖3。但此方法需將玻璃幕墻所受均勻風(fēng)壓的設(shè)計(jì)值通過有限元分析軟件近似轉(zhuǎn)化為點(diǎn)荷載作用力，如圖4，因此，建議使用該方法時(shí)結(jié)合氣囊法共同對(duì)既有玻璃幕墻粘接可靠性進(jìn)行判定。
4. 工程實(shí)例
我們對(duì)北京某既有隱框玻璃幕墻工程進(jìn)行粘接可靠性檢測(cè)。該工程玻璃幕墻部分全部為隱框玻璃幕墻形式，玻璃板塊為鍍膜中空玻璃，中空玻璃厚度為6mm鍍膜+9A+6白玻。該工程中空玻璃粘接用硅酮膠注膠厚度為12mm，中空玻璃合片用硅酮膠厚度為9mm。
首先，我們運(yùn)用氣囊法對(duì)該工程中空玻璃粘接用硅酮膠的可靠性進(jìn)行測(cè)試。我們將設(shè)備安裝調(diào)試完畢后，開始給氣囊加壓，每500Pa為一個(gè)加壓階梯并分別保持壓力1min。根據(jù)該幕墻風(fēng)壓設(shè)計(jì)值，我們對(duì)該幕墻加壓至2500Pa，并分別測(cè)定了中空玻璃長(zhǎng)邊中點(diǎn)和中空玻璃面板中央點(diǎn)的位移值，繪制了風(fēng)壓-位移曲線，測(cè)試結(jié)果截圖如圖5。在對(duì)該中空玻璃板塊施加2500Pa風(fēng)壓時(shí)，由于玻璃面板中央點(diǎn)的變形大，受此影響，該處位移量較大，為2.32mm(圖中黃色線)。中空玻璃長(zhǎng)邊中點(diǎn)處受玻璃形變的影響較小，此處位移量可視為中空玻璃粘接用硅酮膠的位移量，中空玻璃長(zhǎng)邊中點(diǎn)處位移量為0.95mm(圖5中黃色線)。該工程注膠厚度為12mm，中空玻璃面板在受2500Pa風(fēng)壓時(shí)，中空玻璃長(zhǎng)邊中點(diǎn)處位移量為注膠厚度的7.9%，且從圖5中可見，風(fēng)壓-位移量近似為直線段，未出現(xiàn)屈服，表明在受2500Pa風(fēng)壓作用時(shí)，中空玻璃粘接用硅酮膠的形變處于其彈性區(qū)間內(nèi)，說明被測(cè)中空玻璃板塊在2500Pa風(fēng)壓下，不會(huì)發(fā)生硅酮膠粘接失效情況。
同時(shí)，我們用吸盤法設(shè)備對(duì)該工程進(jìn)行了測(cè)試。首先，我們運(yùn)用有限元分析軟件將受2500Pa下中空玻璃面板的受力情況計(jì)算轉(zhuǎn)化為直徑200mm吸盤的近似等效作用力。然后，將有限元軟件計(jì)算的情況通過吸盤作用于中空玻璃面板，并用兩個(gè)位移傳感器測(cè)試中空玻璃內(nèi)外片的位移量。最終，將測(cè)試結(jié)果繪制成應(yīng)力-應(yīng)變曲線，如圖6所示。圖中紫色線段為中空玻璃粘接用硅酮膠的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，圖6中紅色線段為中空玻璃合片用硅酮膠的應(yīng)力-應(yīng)變曲線，可見中空玻璃粘接用硅酮膠在受600N拉力時(shí)，位移量為0.2mm，而中空玻璃合片用硅酮膠的位移量為1.27mm。從圖6中可見，中空玻璃合片用硅酮膠的位移量為原膠層厚度的14.1%，且從圖6中可見，紅色線段有輕微屈服現(xiàn)象，說明中空玻璃合片用硅酮膠在受600N拉力時(shí)，中空玻璃合片用硅酮膠的形變已超出其彈性區(qū)間范圍。由于，該工程中空玻璃合片用硅酮膠出現(xiàn)粘接失效情況，導(dǎo)致吸盤作用力無法正常傳遞至中空玻璃粘接用硅酮膠，所以，吸盤法測(cè)得的中空玻璃粘接用硅酮膠的位移量小于氣囊法測(cè)定值。
5. 結(jié)論：
本文對(duì)近年來自行研制的氣囊法和吸盤法設(shè)備及測(cè)試原理進(jìn)行了介紹，并通過工程實(shí)例分析舉例說明了兩種方法的使用情況。該工程實(shí)例測(cè)試表明，中空玻璃粘接用硅酮膠的測(cè)試既可以通過氣囊法測(cè)定，也可通過吸盤法測(cè)定，但氣囊法更簡(jiǎn)便易操作，因此，在玻璃幕墻面板粘接可靠性檢測(cè)工作中更推薦使用氣囊法。而中空玻璃合片用硅酮膠粘接情況的測(cè)試則需通過吸盤法完成，但吸盤法在實(shí)際應(yīng)用中需運(yùn)用有限元分析，且需錄入多個(gè)計(jì)算參數(shù)，其模擬過程會(huì)給檢測(cè)結(jié)果帶來一定的誤差。為了最大限度減小因模擬計(jì)算引入的誤差，我們推薦氣囊法和吸盤法共同使用來鑒定既有玻璃幕墻中空玻璃的粘接可靠性。
參考文獻(xiàn)：
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